武器裝備性能的提高依賴于先進材料和先進工藝,其中損傷容限型TI－6AL－4V ELI鈦合金材料及其緊固件具有質(zhì)量小、強度高、韌性好、耐低溫、耐腐蝕等優(yōu)點,廣泛應用于航空航天、醫(yī)療器械以及深潛器載人等領域。隨著計算仿真技術的發(fā)展,學者們逐漸使用有限元仿真分析方法對緊固件的力學性能進行研究。郭曉寧等[1]采用有限元仿真分析方法研究了不同接頭厚度條件下,配合精度與安裝力矩產(chǎn)生的彎曲應力對緊固件強度的影響。胡龍等[2]對三維編織復合材料用緊固件進行了試驗和有限元數(shù)值仿真分析,通過雙剪試驗分析了圓柱銷的極限破壞剪力和斷裂形式,建立了三維編織復合材料強度分析方法,并采用有限元分析軟件研究了剪切作用下材料的失效破壞過程。杜強等[3]針對復合板材用緊固件,開發(fā)了剪切試驗裝置,并探索了復合板材雙剪切試驗方法,獲得了復合板材用緊固件的力學性能。對緊固件在受剪切載荷下的失效模式和影響因素研究較少。筆者利用有限元仿真軟件,建立了相應剪切失效數(shù)值仿真方法及預測模型,形成了相應的仿真數(shù)據(jù)庫；采用仿真結(jié)合試驗,研究了剪切速率、裝配尺寸、刃口半徑等因素對其服役性能的影響,研究了各因素對材料最終力學性能的影響程度,為緊固件產(chǎn)品設計及優(yōu)化提供了理論依據(jù),對于后續(xù)產(chǎn)品優(yōu)化具有重要的指導意義。

1. 試驗材料及原理

1.1 試驗材料

螺栓和螺母的材料為Ti－6Al－4V ELI鈦合金。為確保有限元模型中材料參數(shù)的準確性,首先參考GB/T 228.1—2021 《金屬材料 拉伸試驗 第1部分：室溫試驗方法》,對Ti－6Al－4V ELI鈦合金材料進行準靜態(tài)棒料拉伸試驗,以獲得材料的名義應力－名義應變曲線；然后進行計算,將名義應力－名義應變曲線轉(zhuǎn)化為真實應力－真實應變曲線,得到材料的彈性和塑性參數(shù)；根據(jù)得到的材料參數(shù),建立Ti－6Al－4V ELI棒料拉伸有限元仿真模型,以驗證材料參數(shù)的準確性。棒料拉伸有限元模型的單元類型為八節(jié)點六面體減縮積分單元(C3D8R),單元大小約為0.5 mm,模型的邊界條件如圖1所示。

圖 1Ti－6Al－4V ELI棒料拉伸有限元仿真模型

圖2為Ti－6Al－4V ELI試樣斷裂后的應力和等效塑性應變云圖。由圖2可知：在試樣受單軸拉伸載荷的過程中,試樣經(jīng)歷了彈性變形階段、塑性變形階段和頸縮過程,直至斷裂。有限元拉伸模型獲得的Ti－6Al－4V ELI鈦合金名義應力－名義應變曲線如圖3所示,有限元仿真結(jié)果與準靜態(tài)棒料拉伸試驗結(jié)果吻合良好,證明了有限元建模中使用材料的參數(shù)具有較好的準確性。

圖 2Ti－6Al－4V ELI試樣斷裂后的應力和等效塑性應變云圖

圖 3Ti－6Al－4V ELI鈦合金名義應力－名義應變曲線

1.2 試驗原理

雙剪試驗是檢測螺栓抗剪強度的重要方法之一。雙剪試驗的受力模型如圖4所示,在雙剪試驗裝置加載過程中,垂直于螺栓縱軸的兩個橫截面受剪切作用直至發(fā)生斷裂,以測定其抗剪性能。在雙剪試驗過程中,剪切面所受的剪力與橫截面積有關。

圖 4雙剪試驗的受力模型示意

2. 螺栓雙剪試驗有限元建模

2.1 理想條件下的有限元建模

使用有限元分析軟件對螺栓雙剪試驗過程進行仿真分析,結(jié)果如圖5所示,幾何模型按雙剪試驗標準中雙剪試驗裝置相關參數(shù)建立。由圖5可知：模型整體由3個部分組成,分別為受載的上剪刀、固定在基座內(nèi)的下剪刀以及螺栓。

圖 5螺栓雙剪試驗有限元仿真模型

在雙剪試驗過程中,螺栓是主要的研究對象,與螺栓的變形相比,上、下剪刀的變形很小,因此為了節(jié)省仿真的計算成本,在模型中將上、下剪刀定義為剛體。螺栓斷裂過程需要經(jīng)歷較大的變形,因此在顯式分析過程中,選擇幾何大變形選項。為了在仿真結(jié)束之后對螺栓剪力進行分析,在輸出選項的積分截面管理器中將螺栓受剪截面與參考點耦合,并在歷程輸出中單獨監(jiān)測螺栓截面的剪力。

有限元仿真模型中螺栓的材料為TI－6AL－4V ELI鈦合金,上、下剪刀的材料為螺栓雙剪試驗標準中推薦的T10鋼,在劃分網(wǎng)格之后,將上、下剪刀設置為剛體,并與參考點耦合(見圖6)。

圖 6上、下剪刀設置為剛體后的有限元模型及載荷加載方式

針對接觸方式的選擇,使用通用接觸的方式建立了上、下剪刀和螺栓之間的接觸關系,防止在仿真過程中螺栓和剪刀之間出現(xiàn)網(wǎng)格穿透現(xiàn)象。此外,使用面面接觸方式對上剪刀與螺栓、下剪刀與螺栓進行了接觸設置,且接觸面法向方向使用硬接觸屬性。

針對邊界條件的設置,由于下剪刀始終固定在基座中,因此在有限元模型中將下剪刀底面完全固定。同時,為了模擬螺栓雙剪試驗過程中的真實加載過程,減輕材料應變率對仿真結(jié)果的影響程度,在設置邊界條件時,沒有對上剪刀施加位移載荷,而是施加了壓力載荷,且壓力載荷的加載速率為666.7 N/s。

網(wǎng)格單元的質(zhì)量對仿真結(jié)果至關重要。在建模過程中,使用掃掠技術,結(jié)合六面體單元對螺栓進行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格類型為C3D8R。為了提高仿真結(jié)果的準確性,將螺栓劃分為多個區(qū)域,并對螺栓受剪區(qū)域的網(wǎng)格進行了細化,劃分網(wǎng)格后的有限元模型如圖7所示。

圖 7劃分網(wǎng)格后的有限元模型

2.2 不同因素對有限元建模的影響

由于螺栓雙剪試驗裝置存在制造和測量誤差,試驗結(jié)果可能會受到不同程度的影響。影響試驗結(jié)果的因素主要包括：剪切裝置的圓角半徑、剪切載荷施加的速率(剪切速率)、上下剪刀的間隙(剪切間隙)等。雙剪試驗標準中對上述因素進行了數(shù)值范圍上的約束,但不同因素對雙剪試驗結(jié)果的影響程度不同。利用有限元分析方法,對剪刀圓角半徑、剪切速率以及剪切間隙等因素進行建模仿真,并與理想條件(無圓角、無間隙、剪切速率為666.7 N/s)進行對比,分析不同因素對螺栓雙剪試驗結(jié)果的影響。

2.2.1 剪刀圓角及剪刀間隙

在實際制造過程中,剪刀刃口的形狀為圓弧狀,圓弧曲率半徑即為刃口半徑。刃口直接參與剪切過程,刃口半徑對螺栓雙剪試驗結(jié)果會造成影響。在上剪刀刃口處對模型建立圓角(見圖8),考慮不同刃口半徑對螺栓雙剪試驗結(jié)果的影響。

圖 8考慮刃口圓角的上剪刀有限元模型

除剪刀的刃口半徑外,剪切間隙直接影響了剪刀和螺栓之間的接觸面積,同樣會對螺栓雙剪試驗結(jié)果產(chǎn)生一定的影響。在模型中將上剪刀寬度與刃口半徑進行修改,然后重新對網(wǎng)格單元進行劃分,由于刃口處圓角的存在,使用四面體網(wǎng)格是較為合理的選擇,因此將上剪刀使用自由網(wǎng)格技術劃分為四面體網(wǎng)格,網(wǎng)格單元類型為C3D10M,劃分網(wǎng)格后的上剪刀有限元模型如圖9所示。

圖 9考慮刃口圓角劃分網(wǎng)格后的上剪刀有限元模型

2.2.2 剪切速率

螺栓雙剪試驗有限元模型的加載方式為壓力載荷加載,剪切速率受試驗設備位移速率的影響,因此需對高于和低于標準剪切速率的兩種情況進行仿真分析,螺栓雙剪試驗仿真方案如表1所示。

2.2.3 實際螺栓雙剪試驗結(jié)果

為了驗證實際試驗結(jié)果與有限元仿真結(jié)果的吻合度,開展了實際螺栓雙剪試驗,并將實際試驗結(jié)果與理想條件下螺栓雙剪試驗的有限元仿真結(jié)果進行對比,實際螺栓雙剪過程中上剪刀位移曲線及上剪刀加載力曲線分別如圖10,11所示。由圖10,11可知：實際試驗結(jié)果與有限元仿真結(jié)果吻合較好,說明有限元仿真結(jié)果具有較高的準確性。

圖 10實際螺栓雙剪過程中上剪刀位移曲線

圖 11實際螺栓雙剪過程中上剪刀加載力曲線

3. 綜合分析

3.1 刃口半徑對螺栓雙剪試驗結(jié)果的影響

圖12為剪切速率為666.7 N/s、上剪刀寬度為5.995 mm條件下,不同刃口半徑下螺栓雙剪試驗結(jié)果。由圖12可知：當刃口半徑為0.2 mm時,有限元仿真結(jié)果獲得的截面剪力最低,約為12 900 N,實際仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果之間的誤差最小,約為0.6%,仿真結(jié)果十分接近理想條件；當刃口半徑為0.1 mm時,有限元仿真結(jié)果獲得的截面剪力最大,仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果之間的誤差最大。

圖 12不同刃口半徑下螺栓雙剪試驗結(jié)果

不同刃口半徑下螺栓斷裂前的應力云圖如圖13所示。由圖13可知：當刃口半徑為0.3 mm時,螺栓斷裂前的應力水平最低,螺栓沿上剪刀運動方向的位移較小,最大應力集中在剪切區(qū)域；當刃口半徑為0.1 mm時,螺栓斷裂前的應力傳播較為均勻。

圖 13不同刃口半徑下螺栓斷裂前的應力云圖

3.2 剪切間隙對螺栓雙剪試驗結(jié)果的影響

圖14為刃口半徑為0.2 mm,剪切速率為666.7 N/s條件下,不同剪切間隙下螺栓雙剪試驗結(jié)果。由圖14可知：當剪切間隙為0.002 5 mm時,仿真得到的螺栓抗剪能力最弱,實際仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果之間的誤差最??；當剪切間隙為0.012 5 mm時,仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果之間的誤差最大,約為8%。

圖 14不同剪切間隙下螺栓雙剪試驗結(jié)果

不同剪切間隙下螺栓斷裂前的應力云圖如圖15所示。由圖15可知：不同剪切間隙下螺栓斷裂前的最大應力水平十分接近,當剪切間隙為0.012 5 mm時,螺栓受剪切作用發(fā)生變形的區(qū)域較大,且與上剪刀接觸部分的螺栓軸向長度較??；隨著剪切間隙的增大,單個螺栓截面的剪力逐漸增加。

圖 15不同剪切間隙下螺栓斷裂前的應力云圖

3.3 剪切速率對螺栓雙剪試驗結(jié)果的影響

不同剪切速率下螺栓雙剪試驗結(jié)果如圖16所示。由圖16可知：剪切速率對試驗結(jié)果的影響較小,3種剪切速率下仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果較為接近；當剪切速率為866.7 N/s時,仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果的誤差僅為1%。表明在螺栓雙剪試驗過程中,剪切速率對試驗結(jié)果影響不大。

圖 16不同剪切速率下螺栓雙剪試驗結(jié)果

不同剪切速率下螺栓斷裂前的應力云圖如圖17所示。由圖17可知：不同剪切速率下螺栓斷裂前的最大應力水平十分接近,螺栓的應力分布水平也比較接近。剪切速率未對螺栓雙剪試驗的有限元仿真結(jié)果造成明顯的影響。

圖 17不同剪切速率下螺栓斷裂前的應力云圖

3.4 不同因素對螺栓服役性能的影響

為了進一步研究剪切速率、刃口半徑、剪切間隙等因素對螺栓服役性能的影響規(guī)律,分別計算了螺栓雙剪試驗有限元仿真中不同參數(shù)下螺栓在剪切作用下截面吸收的能量,并與理想條件下的能量吸收進行對比。

不同刃口半徑下剪刀位移及螺栓截面吸收的能量如圖18所示。由圖18可知：當刃口半徑為0.1,0.3 mm時,螺栓截面在斷裂前吸收的能量較高,能量吸收能力分別增加了8.85%和8.67%；當刃口半徑為0.2 mm時,螺栓截面在斷裂前吸收的能量與理想條件仿真結(jié)果相比略有下降。 在實際螺栓雙剪試驗過程中,應對剪切裝置的刃口半徑進行合理控制。

圖 18不同刃口半徑下剪刀位移及螺栓截面吸收的能量

不同剪切速率下剪刀位移及螺栓截面吸收的能量如圖19所示。由圖19可知：當剪切速率為666.7,866.7 N/s時,螺栓截面在斷裂前吸收的能量比較接近,與理想條件仿真結(jié)果有差距；當剪切速率為366.7 N/s時,螺栓截面在斷裂前吸收的能量比理想條件仿真結(jié)果高。說明在螺栓雙剪試驗過程中,應按試驗標準規(guī)定的剪切速率進行試驗。

圖 19不同剪切速率下剪刀位移及螺栓截面吸收的能量

不同剪切間隙下剪刀位移及螺栓截面吸收的能量如圖20所示。由圖20可知：當剪切間隙為0.002 5 mm時,螺栓的能量吸收能力與理想條件仿真結(jié)果較為接近；當剪切間隙為0.007 5mm時,螺栓的能量吸收能力提高了48.13%。因此,應合理控制剪切間隙,以降低試驗結(jié)果的誤差。

圖 20不同剪切間隙下剪刀位移及螺栓截面吸收的能量

4. 結(jié)論

參考螺栓雙剪試驗標準建立了螺栓雙剪試驗有限元仿真模型。根據(jù)有限元仿真結(jié)果,研究了螺栓在剪切作用下的應力、應變響應；考慮實際的雙剪試驗過程,建立不同剪切速率、刃口半徑、剪切間隙等條件下螺栓剪切過程的有限元仿真模型；在此基礎上,分析以上各因素對螺栓剪切性能的影響規(guī)律,并與理想條件的有限元仿真結(jié)果進行對比,為優(yōu)化螺栓結(jié)構以及安裝工藝提供參考。

由于剪切速率的誤差變動范圍較小,相比于刃口半徑和剪切間隙,螺栓雙剪過程中剪切速率對試驗結(jié)果的影響較小。與理想條件仿真結(jié)果相比,不同參數(shù)條件下螺栓吸收的能量都存在不同程度的下降。剪切間隙對螺栓雙剪試驗結(jié)果影響最大,隨著剪切間隙的增大,仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果之間的誤差逐漸增大。當刃口半徑為0.2 mm、剪切速率為666.7 N/s、剪切間隙為0.002 5 mm時,仿真結(jié)果與理想條件仿真結(jié)果之間的誤差最小。在進行螺栓雙剪試驗時,應嚴格控制剪切間隙,減少剪切間隙對螺栓雙剪試驗結(jié)果產(chǎn)生的影響。

文章來源——材料與測試網(wǎng)