某海上氣田高壓多相流量計連接隔離球閥閥體螺柱發(fā)生斷裂現(xiàn)象。經(jīng)勘察搶險小組排查,發(fā)現(xiàn)底層甲板高壓多相流量計橇附近甲板面散落斷裂的螺柱,高壓多相流量計橇上操作層有脫落的閥體。確定該次油氣泄漏是由高壓多相流量計橇差壓液位計上隔離球閥閥體螺柱斷裂引起,球閥閥體崩裂,導(dǎo)致天然氣大量泄漏,造成平臺一級關(guān)停。螺柱斷裂現(xiàn)場如圖1所示。該螺柱材料為304奧氏體不銹鋼。

圖 1螺柱斷裂現(xiàn)場

事故發(fā)生前,通過系統(tǒng)測試確認(rèn)多相流量計系統(tǒng)處于正常生產(chǎn)狀態(tài),油嘴前壓力為400 kPa,油嘴后壓力為2 880 kPa。多相流量計操作壓力為1 900~5 120 kPa。筆者采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、斷口分析、硬度測試、金相檢驗等方法分析螺柱斷裂的原因,以防止該類問題再次發(fā)生。

1. 理化檢驗

1.1 宏觀觀察

現(xiàn)場6根螺柱的縱向中間位置全部斷裂,螺柱斷口表面大部分呈黃褐色,且存在較大面積的銹跡,說明斷裂螺柱在現(xiàn)場環(huán)境條件下均存在一定程度的腐蝕；其中一根螺栓發(fā)生明顯縮頸現(xiàn)象,呈塑性變形斷裂特征,判斷該螺柱為最后的斷裂件；剩余的5根中,有3根螺柱斷口顏色更深,且斷口相對平直,由此推測該3根螺柱為較先斷裂件,從上述3根中選取2根斷口相對平齊的螺柱作為研究對象,分別標(biāo)記為1號和2號螺柱。1,2號螺柱斷口及側(cè)面宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知：1號和2號螺紋側(cè)斷裂位置銹蝕較嚴(yán)重,遠(yuǎn)離斷口處的螺桿表面質(zhì)量相對較好,同時可見螺紋表面存在點蝕凹坑；每個螺柱的斷口靠近中心部位呈凸起狀,而螺紋邊沿周圍一圈相對位置較低,邊沿銹跡很多。

圖 21號和2號螺柱斷口及側(cè)面宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分分析

依據(jù)GB/T 11170－2008《不銹鋼 多元素含量的測定 火花放電原子發(fā)射光譜法(常規(guī)法)》對斷裂螺柱進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：根據(jù) GB/T 20878－2007《不銹鋼和耐熱鋼 牌號及化學(xué)成分》中關(guān)于304不銹鋼成分的規(guī)定,該不銹鋼螺柱化學(xué)成分中錳元素含量比標(biāo)準(zhǔn)值偏高,鉻元素含量比標(biāo)準(zhǔn)值偏低,斷裂螺柱的化學(xué)成分不符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

1.3 斷口分析

首先使用乙醇將1,2號螺柱的斷口清洗干凈,采用掃描電鏡（SEM）配置的能譜儀對斷口表面、螺紋表面的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行微區(qū)成分分析,得到斷口表面除了基體金屬元素Fe、Mn、Cr、Ni外,還含有較高含量的O元素,以及少量來自海洋大氣環(huán)境中的Cl、S等元素,這說明螺柱受到了海洋大氣環(huán)境的腐蝕。螺紋表面除了基體金屬元素外,還含有較高含量的O、Ca、Si、Cl、S等元素,說明螺紋表面也受到了環(huán)境介質(zhì)的腐蝕,螺紋表面Cl元素含量低于斷口表面Cl元素含量,說明腐蝕過程中Cl元素更容易滲入螺柱內(nèi)部,并在內(nèi)部聚集,進(jìn)一步促進(jìn)了腐蝕的發(fā)生[1-2]。

采用酸洗液對上述螺柱斷口進(jìn)行清洗,清洗后的斷口形貌如圖3所示。采用體視顯微鏡對斷口進(jìn)行觀察,發(fā)現(xiàn)螺紋表面存在點蝕凹坑,推測為斷裂源區(qū),且為多源區(qū)。

圖 3螺柱斷口清洗后宏觀形貌

將1號螺柱斷口置于SEM下觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：斷口裂紋源附近可見大量沿晶形貌,呈冰糖狀,局部平整區(qū)域可見密集分布的細(xì)小孔洞缺陷,裂紋擴(kuò)展區(qū)存在拉長的顆粒狀形貌,近螺紋表面局部位置有龜裂特征,并伴有泥紋狀花樣,在晶界處存在二次裂紋,同時裂紋存在分支；瞬斷區(qū)未發(fā)生斷裂時,單位面積所受應(yīng)力較大,斷裂時斷面形成較長的二次裂紋；斷口大部分位置均呈現(xiàn)沿晶脆性斷裂特征[3],局部位置存在疏松、孔洞類缺陷。

圖 41號螺柱斷口SEM形貌

將2號螺柱斷口置于SEM下觀察,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：2號螺柱斷口與1號螺柱斷口類似,以沿晶形貌為主,且晶內(nèi)存在多處孔洞,呈沿晶脆性斷裂特征；近外表面局部位置可見疲勞條帶特征,說明該螺柱在失穩(wěn)狀態(tài)下受到了一定的交變載荷作用,存在一定的疲勞斷裂形貌特征。根據(jù)以上斷口的微觀分析結(jié)果,可以確定1號螺柱和2號螺柱的斷裂性質(zhì)均屬于應(yīng)力腐蝕斷裂[4]。

圖 52號螺柱斷口典型SEM形貌

1.4 硬度測試

在螺柱全壁厚橫截面截取試樣,采用維氏硬度計測量1,2號螺栓的顯微硬度,一共測試5個點,結(jié)果如表2所示。由表2可知：螺柱硬度偏高,且表面硬度普遍高于心部硬度,硬度高導(dǎo)致其韌性差,螺柱表面容易產(chǎn)生裂紋。

1.5 金相檢驗

將1,2號螺柱橫截面試樣置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知：1號和2號螺柱橫截面的顯微組織均為奧氏體,部分呈孿晶特征,晶界附近有顆粒狀碳化物析出；晶界析出的碳化物一方面會降低晶界結(jié)合力,增大材料的脆性,從而降低材料的力學(xué)性能,另一方面,晶界析出的碳化物會使晶界附近優(yōu)先發(fā)生腐蝕,進(jìn)一步降低不銹鋼的耐腐蝕性能[5]。另外,還有兩個螺柱的橫截面均存在樹枝狀裂紋,裂紋從外表面向內(nèi)表面擴(kuò)展,呈典型的應(yīng)力腐蝕特征,這也說明完好螺柱內(nèi)部已經(jīng)出現(xiàn)了應(yīng)力腐蝕裂紋[6-7]。

圖 61,2號螺柱橫截面試樣拋光態(tài)微觀形貌

2. 綜合分析

兩個斷裂螺柱斷口處存在腐蝕現(xiàn)象,且未發(fā)現(xiàn)明顯的塑性變形,表明上述兩個螺柱的斷裂性質(zhì)為脆性斷裂。螺柱外表面存在較長的裂紋,且已擴(kuò)展至螺柱內(nèi)部,1號和2號螺柱表面裂紋的裂紋源均從螺柱表面產(chǎn)生,并向螺柱內(nèi)部擴(kuò)展,同時螺柱的微觀斷口呈冰糖顆粒狀,斷口具有典型的沿晶脆性斷裂形貌特征[8]。

化學(xué)成分分析結(jié)果顯示上述螺柱的Mn元素含量較高,而Cr元素含量較低,不滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于304不銹鋼成分的規(guī)定。螺紋表面存在疏松狀缺陷,同時存在樹枝狀裂紋,裂紋向內(nèi)部擴(kuò)展,并且裂紋呈典型的沿晶開裂特征。裂紋內(nèi)腐蝕產(chǎn)物的能譜分析結(jié)果表明,腐蝕產(chǎn)物中Cl元素含量較高。結(jié)合現(xiàn)場球閥連接螺柱的服役工況,其工作在海洋大氣環(huán)境下,空氣中氯離子含量較高,螺柱表面腐蝕性介質(zhì)導(dǎo)致材料發(fā)生腐蝕,而氯離子能夠破壞金屬表面已形成的鈍化膜和腐蝕產(chǎn)物膜,使材料連續(xù)發(fā)生腐蝕。在螺柱材料化學(xué)成分不達(dá)標(biāo)的情況下,螺柱在裝配過程中要承受一定的預(yù)緊力,螺柱具備了發(fā)生應(yīng)力腐蝕的條件[9-10]。螺柱材料為奧氏體不銹鋼,其微觀形貌顯示在晶界處存在碳化物的析出,碳化物的存在降低了螺柱的力學(xué)性能和耐腐蝕性能。在海洋大氣環(huán)境下,螺柱表面首先形成了應(yīng)力腐蝕裂紋,并沿徑向擴(kuò)展至螺柱內(nèi)部；該球閥螺栓在服役過程中,不定期的球閥開閉導(dǎo)致球閥內(nèi)部介質(zhì)流體的流速變化,使球閥連接螺柱振動,振動會加速應(yīng)力腐蝕裂紋的擴(kuò)展；同時,螺柱在所受的靜態(tài)預(yù)緊力的作用下,裂紋不斷擴(kuò)展,材料不斷發(fā)生腐蝕,直至螺柱整體發(fā)生開裂[11-12]。從螺柱斷口微觀形貌來看,裂紋源處的龜裂形貌和泥紋狀花樣也是應(yīng)力腐蝕的典型特征,進(jìn)一步驗證了螺柱斷裂是由應(yīng)力腐蝕導(dǎo)致的[13-15]。

3. 結(jié)論及建議

該球閥連接螺柱斷裂性質(zhì)為應(yīng)力腐蝕開裂,在海洋大氣環(huán)境及預(yù)緊力的作用下,螺柱徑向萌生了一系列裂紋,螺柱受到外界腐蝕,介質(zhì)流速發(fā)生變化,在振動的影響下,裂紋沿徑向長大并擴(kuò)展,當(dāng)裂紋尺寸達(dá)到一定程度時,螺柱整體斷裂。

建議加強(qiáng)螺柱入場檢驗,確保其材料性能滿足技術(shù)要求；同時加強(qiáng)螺柱的防腐,或者選用更加耐應(yīng)力腐蝕材料的螺柱。

文章來源——材料與測試網(wǎng)