煤炭地下氣化是將煤炭在原位進(jìn)行有控制的燃燒，通過(guò)煤的熱解以及煤與氧氣、水蒸氣發(fā)生的一系列化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生可燃?xì)怏w的過(guò)程。作為新一代化學(xué)采煤技術(shù)，煤炭地下氣化集建井、采煤、轉(zhuǎn)化工藝于一體，是對(duì)傳統(tǒng)物理采煤技術(shù)的重要補(bǔ)充，實(shí)現(xiàn)了地下無(wú)人生產(chǎn)，避免了煤炭開(kāi)采、運(yùn)輸環(huán)節(jié)帶來(lái)的粉塵污染和井下事故。氣化后的灰渣等留在地下，減少了地表固體廢棄物堆積帶來(lái)的環(huán)境影響，可以在一定程度上防止地表沉降。該技術(shù)也適用于難采煤層、低品位煤層，特別是深部煤層的原位開(kāi)采與轉(zhuǎn)化，可以提高資源利用率，能帶動(dòng)煤炭、電力、化工等傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展[1-3]。與地面氣化工藝相比，煤炭地下氣化生產(chǎn)井管柱服役于高溫、高壓、H2S、H2、CO2、Cl-等復(fù)雜苛刻腐蝕環(huán)境[4]，管柱面臨腐蝕和開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)[5]。目前，國(guó)內(nèi)關(guān)于煤炭地下氣化的研究，尤其是管柱選材鮮有報(bào)道[6]，國(guó)際上可借鑒的經(jīng)驗(yàn)也較少，有必要對(duì)煤炭地下氣化用管材開(kāi)展腐蝕規(guī)律試驗(yàn)，評(píng)價(jià)不同管材在粗煤氣井底環(huán)境的適用性。

針對(duì)粗煤氣的高溫、高壓、H2S、H2、CO2、Cl-等復(fù)雜工況環(huán)境，普通碳鋼和低合金鋼材料的耐蝕性差，腐蝕和開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)較高。相較于普通碳鋼和低合金鋼，13Cr鋼在含CO2或H2S等腐蝕性介質(zhì)的苛刻環(huán)境中具有更好的耐蝕性，近些年來(lái)廣泛用作油氣井套管材料[7-9]。超級(jí)13Cr（S13Cr）鋼相較于13Cr鋼具有更好的耐蝕性和耐應(yīng)力腐蝕（開(kāi)裂）性能[10]，在CO2和H2S含量更高的高壓高溫油氣井中具有更高的安全性，目前在順北油氣田、塔河油田、勝利油田的應(yīng)用效果良好。相較于常規(guī)的油氣井，粗煤氣井底環(huán)境中氫氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)30%，管柱面臨高溫氫損傷、H2、H2S、CO2腐蝕，需要針對(duì)煤炭地下氣化工況特點(diǎn)開(kāi)展13Cr和S13Cr鋼的適應(yīng)性研究。

1. 試驗(yàn)

試驗(yàn)材料為13Cr和S13Cr鋼，通過(guò)高溫高壓反應(yīng)釜模擬粗煤氣井底工況條件，開(kāi)展腐蝕模擬試驗(yàn)和應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)，評(píng)價(jià)13Cr和S13Cr鋼在粗煤氣井底環(huán)境中的適用性。模擬試驗(yàn)總壓10 MPa，氫氣壓力3 MPa、CO2分壓3.29 MPa、H2S分壓1.8 kPa。試驗(yàn)溶液為模擬冷卻水溶液，pH為7.9，離子含量如表1所示。試驗(yàn)溫度550 ℃，試驗(yàn)周期為720 h。

腐蝕模擬試驗(yàn)用掛片試樣尺寸為50 mm×13 mm×3 mm；應(yīng)力腐蝕模擬試驗(yàn)用試樣為四點(diǎn)彎曲試樣，尺寸為70 mm×10 mm×3 mm，如圖1所示。每組試驗(yàn)設(shè)計(jì)3個(gè)平行試樣。試樣表面用砂紙（400~600號(hào)）逐級(jí)打磨至表面光滑且無(wú)明顯劃痕或凹坑，試樣經(jīng)清洗、除油后冷風(fēng)吹干待用。

圖 1掛片試樣和四點(diǎn)彎試樣的宏觀形貌

Figure 1.Macro-morphology of hanging specimen (a) and four point bending specimen (b)

對(duì)腐蝕掛片試樣進(jìn)行尺寸測(cè)量和稱量，四點(diǎn)彎試樣施加90%屈服強(qiáng)度的應(yīng)力。首先將試驗(yàn)溶液倒入高溫高壓釜內(nèi)，分別放入兩種掛片試樣和四點(diǎn)彎試樣。密封高溫高壓釜后，高純N2除氧3 h，按上述試驗(yàn)工況條件，分別開(kāi)展H2、CO2、H2S和水溶液共存的高溫高壓模擬試驗(yàn)，研究模擬環(huán)境對(duì)13Cr和S13Cr鋼腐蝕行為的影響。

2. 結(jié)果與討論

2.1 應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)

由圖2可見(jiàn)：經(jīng)過(guò)應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)后，兩種試樣表面均未發(fā)現(xiàn)裂紋。

圖 2四點(diǎn)彎試樣經(jīng)應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)后的表面宏觀形貌

Figure 2.Macro-morphology on the surface of four point bending specimens after stress corrosion testing

為觀察微觀裂紋，在四點(diǎn)彎試樣受力面取樣。試樣鑲嵌后用砂紙逐級(jí)（至2000號(hào)）打磨并拋光，經(jīng)去離子水沖洗、酒精脫水、冷風(fēng)吹干后，在金相顯微鏡下觀察試樣截面裂紋情況，由圖3可見(jiàn)：13Cr和S13Cr試樣內(nèi)部均未觀察到微觀裂紋。

圖 3四點(diǎn)彎試樣經(jīng)應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)后的表面微觀形貌

Figure 3.Surface microstructure of four point bending specimens after stress corrosion testing

2.2 腐蝕模擬試驗(yàn)

用100 mL硝酸溶液（密度為1.42 g/mL）和900 mL蒸餾水配制酸洗液。將腐蝕模擬試驗(yàn)后的試樣全浸入酸洗液中，在25 ℃超聲清洗20 min，去除表面腐蝕產(chǎn)物。試樣經(jīng)去離子水清洗、酒精脫水、冷風(fēng)吹干后稱量并觀察表面腐蝕形貌，采用Nikon Eclipse LV150N型金相顯微鏡測(cè)量表面蝕坑深度。

由圖4可見(jiàn)：經(jīng)過(guò)腐蝕模擬試驗(yàn)后，兩種試樣表面均有腐蝕產(chǎn)物膜生成，表面無(wú)氣泡、腐蝕產(chǎn)物膜脫落等不良現(xiàn)象。酸洗去除表面腐蝕產(chǎn)物膜后，可見(jiàn)試樣表面失去金屬光澤，有腐蝕發(fā)生。

圖 4試樣經(jīng)腐蝕模擬試驗(yàn)后的表面形貌

Figure 4.Surface morphology of samples with (a, c) and without (b, d) corrosion products after corrosion simulation test

試樣的均勻腐蝕速率和局部腐蝕速率計(jì)算方法參照RP0775-2005Preparation，Installation，Analysis，and Interpretation of Corrosion Coupons in Oilfield Operations標(biāo)準(zhǔn)，13Cr和S13Cr試樣在550 ℃粗煤氣環(huán)境中的平均腐蝕速率和局部腐蝕速率見(jiàn)圖5?？梢钥闯?，13Cr鋼的均勻腐蝕速率和局部腐蝕速率均高于S13Cr鋼。根據(jù)NACE 0775標(biāo)準(zhǔn)中的腐蝕等級(jí)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，13Cr鋼的均勻腐蝕和局部腐蝕均屬于高度腐蝕，S13Cr鋼的均勻腐蝕和局部腐蝕均屬于中度腐蝕。

圖 5試樣的腐蝕速率

Figure 5.Corrosion rates of samples

由圖6可見(jiàn)：經(jīng)過(guò)腐蝕模擬試驗(yàn)后，與S13Cr試樣相比，13Cr試樣的表面腐蝕產(chǎn)物更多，兩組試樣表面腐蝕產(chǎn)物均較完整。由圖7可見(jiàn)：兩種試樣表面腐蝕產(chǎn)物主要為O、Cr和Fe，S13Cr試樣表面腐蝕產(chǎn)物的Cr元素含量高于13Cr，說(shuō)明S13Cr試樣表面生成物中鈍化膜所占比例更多。

圖 6試樣經(jīng)腐蝕模擬試驗(yàn)后的表面微觀形貌

Figure 6.Surface micro-morphology of samples after corrosion simulation test

圖 7試樣經(jīng)腐蝕模擬試驗(yàn)后的表面腐蝕產(chǎn)物能譜分析結(jié)果

Figure 7.EDS analysis results of surface corrosion products of samples after corrosion simulation test

由圖8可見(jiàn)：13Cr試樣的腐蝕產(chǎn)物中Cr元素主要集中分布在腐蝕產(chǎn)物內(nèi)層（厚度為1~2 μm），外層為Fe的氧化物；S13Cr試樣的腐蝕產(chǎn)物中Cr元素分布于整個(gè)腐蝕產(chǎn)物厚度方向上，腐蝕產(chǎn)物也分為內(nèi)外兩層，腐蝕產(chǎn)物內(nèi)層幾乎不含O元素，主要為Fe、Cr的腐蝕產(chǎn)物[11]，外層主要是由Cr、O、Fe等元素組成的鈍化膜。

圖 8試樣經(jīng)腐蝕模擬試驗(yàn)后的截面能譜分析結(jié)果

Figure 8.Sectional energy spectrum analysis of samples after corrosion simulation test

相較于普通碳鋼，13Cr和S13Cr鋼具有更好的耐蝕性，這是因?yàn)樵嚇又械腃r元素含量較高，在腐蝕性環(huán)境中，試樣表面會(huì)生成一層致密的Cr2O3鈍化膜，隔離試樣基體與外部腐蝕環(huán)境，從而抑制腐蝕。采用酸洗液清洗試樣后，由圖9可見(jiàn)：13Cr試樣表面不連續(xù)，有大小不一的局部腐蝕，S13Cr試樣表面較為均一。此外，酸洗后，13Cr試樣表面不連續(xù)處Fe元素含量增加，Cr和O元素含量減少，這是由于鈍化膜脫落；S13Cr試樣表面未見(jiàn)明顯的鈍化膜脫落，試樣表面Fe、Cr、O元素分布均勻。在相同腐蝕環(huán)境中，相較于13Cr試樣，S13Cr試樣表面鈍化膜性能更穩(wěn)定，所以其耐蝕性更好。

圖 9試樣經(jīng)腐蝕模擬試驗(yàn)后的表面形貌及元素分布（酸洗后）

Figure 9.Surface morphology and element distribution of samples after corrosion simulation test (after pickling)

傳統(tǒng)13Cr油套管中的Cr元素含量高，在單一的CO2腐蝕環(huán)境中具有很好的耐蝕性。但在H2S、CO2、Cl-共存環(huán)境中，不能形成穩(wěn)定的Cr2O3膜。而S13Cr油套管降低了C含量，添加Mo、Ni等合金元素，提高了材料的耐蝕性。研究表明[12]，加入1%~3%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）Mo能使S13Cr鋼在CO2環(huán)境中形成的鈍態(tài)膜更加穩(wěn)定，而在H2S和CO2共存環(huán)境中則會(huì)形成硫化物，并富集在鋼材表層，H2S很難通過(guò)該層到達(dá)下層的Cr2O3膜，這增強(qiáng)了材料的抗點(diǎn)蝕能力及其在H2S環(huán)境中的抗應(yīng)力腐蝕能力。Ni元素主要富集在腐蝕產(chǎn)物膜與基體間的內(nèi)界面，富Ni層通過(guò)填充鈍化膜及基體材料界面的孔隙，限制腐蝕物質(zhì)通過(guò)，在高溫下有效抑制了腐蝕[12]。添加4%~5%Ni，可形成完全馬氏體組織，控制有害δ-鐵素體的形成[13]。

另一方面，在高溫含氫環(huán)境中，材料會(huì)發(fā)生高溫氫蝕，主要表現(xiàn)為鋼中的碳和氫反應(yīng)生成甲烷，靠近表面位置形成甲烷鼓泡，破壞Cr2O3鈍化膜的完整性，S13Cr中Mo元素可以抑制生成甲烷的壓力，提高材料的抗氫蝕能力[14]。

2.3 高溫脫碳性能

碳鋼和合金鋼在高溫氫氣環(huán)境中會(huì)出現(xiàn)脫碳情況，為明確13Cr和S13Cr試樣在模擬高含氫氣粗煤氣工況下是否會(huì)發(fā)生脫碳，避免后續(xù)應(yīng)用過(guò)程中出現(xiàn)不良現(xiàn)象，分別觀察兩種試樣外表面的組織變化情況。由圖10可知，13Cr試樣中心和表面位置均為回火索氏體組織，S13Cr試樣中心和邊緣位置均為馬氏體組織，兩種試樣均未發(fā)生明顯脫碳。

圖 10試樣經(jīng)腐蝕模擬試驗(yàn)后的截面微觀組織

Figure 10.Microstructure of cross-section of samples after corrosion simulation test

3. 結(jié)論

（1）在模擬試驗(yàn)環(huán)境中，13Cr和S13Cr試樣的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂敏感性均較低，試樣表面和內(nèi)部均未觀察到宏觀裂紋和微觀裂紋；

（2）在模擬試驗(yàn)環(huán)境中，13Cr試樣的均勻腐蝕速率為0.133 mm/a，局部腐蝕速率為0.349 mm/a，根據(jù)NACE RP0775標(biāo)準(zhǔn)，為高度腐蝕；S13Cr試樣的均勻腐蝕速率為0.044 mm/a，局部腐蝕速率為0.191 mm/a，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)為中度腐蝕。S13Cr試樣腐蝕速率低于13Cr試樣的主要原因是與13Cr不銹鋼相比，S13Cr不銹鋼降低了碳含量，添加了Ni、Mo等合金元素，是具有超級(jí)馬氏體組織的不銹鋼，因此其耐蝕性明顯強(qiáng)于13Cr不銹鋼；

（3）在模擬試驗(yàn)環(huán)境中，13Cr和S13Cr試樣表面均未發(fā)現(xiàn)高溫脫碳等不良情況。

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